近幾年來(lái),隨著氟利昂并聯(lián)壓縮機(jī)組在冷庫(kù)中的大量推廣和應(yīng)用,氟利昂制冷系統(tǒng)由以往的一臺(tái)單機(jī)頭機(jī)組對(duì)應(yīng)一個(gè)冷藏間的形式,改為一臺(tái)并聯(lián)壓縮機(jī)組對(duì)應(yīng)多個(gè)冷藏間的形式。在傳統(tǒng)模式中,機(jī)組和冷風(fēng)機(jī)的距離較近,一般不必對(duì)其供液管、回氣管的內(nèi)徑進(jìn)行計(jì)算,只須根據(jù)機(jī)器設(shè)備管徑進(jìn)行選取即可。并聯(lián)壓縮機(jī)組制冷系統(tǒng)通常采用一根供液總管、一根回氣總管連接所有的冷風(fēng)機(jī),由于管路較長(zhǎng),制冷劑在流動(dòng)阻力的影響下會(huì)產(chǎn)生一定的壓降,當(dāng)壓降達(dá)到一定程度時(shí),就會(huì)影響制冷效果。因此,要對(duì)供液管路、回氣管路的內(nèi)徑進(jìn)行詳細(xì)的計(jì)算,將壓降控制在允許的范圍內(nèi)。對(duì)于供液管路,壓降要控制在相當(dāng)于飽和冷凝溫度差0.5℃之內(nèi);對(duì)于回氣管路,壓降要控制在相當(dāng)于飽和蒸發(fā)溫度差1℃之內(nèi)。
下面,以某冷庫(kù)為例,對(duì)其管路計(jì)算進(jìn)行分析說(shuō)明。
1 冷庫(kù)概況
該冷庫(kù)共有6個(gè)冷藏間,每個(gè)冷藏間采用2臺(tái)冷風(fēng)機(jī)。主機(jī)采用一臺(tái)并聯(lián)壓縮機(jī)組,制冷劑為R22機(jī)組上有4個(gè)6G-50.2型比澤爾壓縮機(jī)頭,每個(gè)機(jī)頭在冷凝溫度35℃,蒸發(fā)溫度-10℃工況時(shí)的制冷量為83.25kW,機(jī)組的總制冷量為333kW。其制冷系統(tǒng)配管圖如圖1所示。
 
按制冷劑的流動(dòng)方向,供液總管為一根漸縮管,毎經(jīng)過(guò)一個(gè)冷藏間,便從總管上引出一根支管向冷風(fēng)機(jī)供液,每個(gè)冷藏間的2臺(tái)冷風(fēng)機(jī)共用一根供液支管;回氣總管為一根漸擴(kuò)管,每臺(tái)冷風(fēng)機(jī)的回氣支管分別與回氣總管相連接。供液管道均采用銅管,回氣管道均采用不銹鋼管。
2計(jì)算
2.1供液管路內(nèi)徑
在氟利昂制冷系統(tǒng)中,如果制冷劑液體的溫度接近其相應(yīng)壓力下的飽和冷凝溫度,則在其溫度稍微升高或壓力稍微降低時(shí),就可能導(dǎo)致部分液體汽化,產(chǎn)生閃發(fā)氣體,從而增大管路中的流動(dòng)阻力,減少供液量,造成膨脹閥工作不穩(wěn)定,冷風(fēng)機(jī)制冷量下降等情況的發(fā)生。所以,在設(shè)計(jì)氟利昂供液管路時(shí),要正確合理地選擇管徑、閥門(mén)和部件,將管路中的總壓降控制在允許的范圍內(nèi),保證系統(tǒng)能夠高效率正常運(yùn)行。
在該系統(tǒng)中,從貯液器到膨脹閥這一段管路較長(zhǎng),主要流動(dòng)阻力損失在這一段,所以,筆者只對(duì)這一段管路進(jìn)行計(jì)算。 該系統(tǒng)有2種運(yùn)行工況,一是所有壓縮機(jī)、冷風(fēng)機(jī)全部滿負(fù)荷運(yùn)行。在這種工況下,機(jī)組平均分配給每個(gè)冷藏間(即2臺(tái)冷風(fēng)機(jī))的制冷量最小,為55.5kW,也就是設(shè)計(jì)工況。二是只有部分壓縮機(jī)、部分冷風(fēng)機(jī)運(yùn)行(例如,當(dāng)只有1個(gè)冷藏間的冷風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí),機(jī)組會(huì)啟動(dòng)1～2個(gè)壓縮機(jī)頭;當(dāng)有2個(gè)冷藏間的冷風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí),機(jī)組會(huì)啟動(dòng)2～3個(gè)壓縮機(jī)頭)。這時(shí),平均分配給每個(gè)冷藏間的制冷量較大,大于設(shè)計(jì)工況所要求的55.5kW。在這種運(yùn)行工況下,盡管管路內(nèi)有可能出現(xiàn)飽和溫度差超出0.5℃的情況,但由于制冷量有較大的余量,所以可以不考慮壓降對(duì)系統(tǒng)的影響。 下面,對(duì)所有壓縮機(jī)、冷風(fēng)機(jī)全部滿負(fù)荷運(yùn)行工況進(jìn)行分析。
2.1.1估算供液管路中各個(gè)供液管段的內(nèi)徑,初步確定各管段的當(dāng)量長(zhǎng)度L。
每臺(tái)冷風(fēng)機(jī)前的膨脹閥進(jìn)液管內(nèi)徑為14mm,每根供液支管向2臺(tái)冷風(fēng)機(jī)供液,所以,供液支管的橫截面積取2個(gè)膨脹閥的進(jìn)液口面積之和,可計(jì)算出供液支管的內(nèi)徑為19.8mm。供液管路為漸縮形式,根據(jù)管路上各管段所對(duì)應(yīng)的冷風(fēng)機(jī)數(shù)量(即所承擔(dān)的負(fù)荷量),按供液支管的橫截面積折算,可估算出各管段內(nèi)徑。考慮到該系統(tǒng)中供液管路較長(zhǎng),可適當(dāng)加大各管段的內(nèi)徑,見(jiàn)表1。根據(jù)加大后的各管段內(nèi)徑,結(jié)合圖1中所標(biāo)注的閥門(mén)、彎管、三通、變徑的數(shù)量,計(jì)算各管段的當(dāng)量長(zhǎng)度L(見(jiàn)表1)。
 
 
2.1.2管路總溫差ΣΔt
利用《R22吸氣管、排氣管和液體管負(fù)荷量表》,根據(jù)公式Δt=ΔtS(L/LS)(Q/QS)1.8計(jì)算各管段的溫差。式中:Δt為實(shí)際工況下管段內(nèi)的飽和溫差 (℃);ΔtS為表中工況下的飽和溫差(℃),取2℃;L為根據(jù)管徑計(jì)算出的當(dāng)量長(zhǎng)度(m),見(jiàn)表1;LS為規(guī)定的當(dāng)量長(zhǎng)度(m),取100m;Q為實(shí)際工況下的負(fù)荷量(kW);QS為工況下的負(fù)荷量(kW),可根據(jù)各管段的內(nèi)徑查出其對(duì)應(yīng)值(注:《R22吸氣管、排氣管和液體管負(fù)荷量表》中的參數(shù)是按液體溫度40℃計(jì)算的,筆者在這里取的液體溫度是凝溫度35℃, 可近似通用)。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

根據(jù)制冷劑液體流經(jīng)的各個(gè)管段,將各管段的Δt相加,得到從機(jī)組到各個(gè)冷藏間的通路總 溫度差ΣΔt。從表2可以看出,從機(jī)組到3供液#,4供液#,5供液#和6供液# 支管的飽和溫差大于0.5℃,這是由于管路過(guò)長(zhǎng)造成的。如果要將溫差控制在0.5℃內(nèi),靠加大管徑已不是最佳的解決方法,要設(shè)法增大液體的過(guò)冷度。至于增大多少,須完成A供液段立管壓降的計(jì)算之后再確定。
2.1.3供液管立管段的溫差
當(dāng)冷風(fēng)機(jī)安裝位置高于貯液器時(shí),供液立管段的液位差引起的壓降較大,且不能采用加大供液管內(nèi)徑的方法來(lái)解決壓降的影響,只有通過(guò)增大液體過(guò)冷度,才能防止閃發(fā)氣體的產(chǎn)生。對(duì)于R22,在冷凝溫度35℃時(shí),每米液位產(chǎn)生的壓差為11.32kPa,相應(yīng)的飽和溫差為0.33℃。在該工程中,A供液段立管的高度為3m,所形成的飽和溫差為0.99℃。 從機(jī)組到6供液#支管的飽和溫差最大,可計(jì)算出需要的最小過(guò)冷度Δt過(guò)冷=0.935+0.99-0.5=1.425℃,即R22液體至少要有1.425℃的過(guò)冷度,才能將所有管路的飽和溫差控制在0.5℃之內(nèi)。
關(guān)于增大液體過(guò)冷度,可采用加大冷凝器面積的辦法來(lái)實(shí)現(xiàn)。
2.2 回氣管路內(nèi)徑與供液管路一樣,計(jì)算回氣管路時(shí)也分為2種工況:
①當(dāng)所有壓縮機(jī)、冷風(fēng)機(jī)全部滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí),平均分配給每臺(tái)冷風(fēng)機(jī)的制冷量最小,為27.75kW,即設(shè)計(jì)工況。在這種工況下運(yùn)行,要防止管路內(nèi)出現(xiàn)飽和蒸發(fā)溫度差超出1℃的情況。
②當(dāng)部分壓縮機(jī)、部分冷風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí),平均分配給每臺(tái)冷風(fēng)機(jī)的制冷量較多,大于設(shè)計(jì)工況所要求的27.75kW。在這種工況下,盡管管道內(nèi)有可能出現(xiàn)飽和蒸發(fā)溫度差超出1℃的情況,但由于制冷量有較大余量,所以可以不考慮壓降對(duì)系統(tǒng)的影響。下面,同樣對(duì)所有壓縮機(jī)、冷風(fēng)機(jī)滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的情況進(jìn)行分析。
計(jì)算這種帶有分支管道的系統(tǒng)時(shí),應(yīng)按等壓降的原則分別計(jì)算各管段的內(nèi)徑。首先假定當(dāng)量長(zhǎng)度為管道總長(zhǎng)度乘以(1.25～2.0),再根據(jù)假定的當(dāng)量長(zhǎng)度和負(fù)荷從《R22吸氣管負(fù)荷圖》中查出管內(nèi)徑。按查得的管內(nèi)徑選取不銹鋼管,考慮到吸氣管路較長(zhǎng),氣體的流動(dòng)阻力損失較大,為了將壓降控制在允許的范圍內(nèi),可將各管段的內(nèi)徑均加大一個(gè)規(guī)格。然后按選定的不銹鋼管內(nèi)徑計(jì)算出各管段的當(dāng)量長(zhǎng)度,由當(dāng)量長(zhǎng)度、《R22吸氣管負(fù)荷圖》及公式Δt=ΔtS(L/LS)計(jì)算各管段所對(duì)應(yīng)的飽和溫差,最終以從各回氣支管出來(lái)流經(jīng)各管段 的總溫差Σ Δt不大于1℃為合格。計(jì)算過(guò)程如下。
2.2.1估算各管段到機(jī)組的當(dāng)量長(zhǎng)度,初步選定管內(nèi)徑
從d點(diǎn)開(kāi)始,a—d管段距離各冷風(fēng)機(jī)的分支管道有遠(yuǎn)有近。為便于計(jì)算,可認(rèn)為所有的冷風(fēng)機(jī)都處于d—e這一段吸氣管路的中間位置f。其中,a—d管段的長(zhǎng)度La—b—c—d=2.2+3.5+2.7=8.4m,各冷風(fēng)機(jī)的分支管道長(zhǎng)度L1—2—3—4—5=2.2m。從機(jī)組a點(diǎn)到f點(diǎn)的長(zhǎng)度La—f=8.4+(12×4+7.6×2)/2=40m。為便于標(biāo)記,將該管段定為A管段。第一個(gè)冷藏間內(nèi)的2臺(tái)冷風(fēng)機(jī)回氣支管到機(jī)組的長(zhǎng)度分別為L(zhǎng)1=8.4+2.2=10.6m,L2=8.4+3.2+2.2=13.8m,將它們分別標(biāo)記為A1和A2管段。再計(jì)算a—g管段距g—e這一吸氣管路的中間位置h的長(zhǎng)度,La—h=8.4+3.2+8.8+(3.2+12×4)/2=46m,即B管段。第二個(gè)冷藏間內(nèi)的2臺(tái)冷風(fēng)機(jī)回氣支管到機(jī)組的長(zhǎng)度分別為 L3=8.4+12+2.2=22.6m,L4=8.4+12+3.2+2.2=25.8m,即B1和B2管段。……依次分別求出其他各管段到機(jī)組的長(zhǎng)度,將求出的各長(zhǎng)度分別乘以系數(shù)(取1.625)后即得到各管段到機(jī)組的當(dāng)量長(zhǎng)度。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。

根據(jù)表3列出的各管段負(fù)荷量和當(dāng)量長(zhǎng)度查《R22吸氣管負(fù)荷圖》,可初步選定各管段的內(nèi)徑,查表結(jié)果列于表3中。
2.2.2重新計(jì)算各管段的當(dāng)量長(zhǎng)度L
按表3所給出的各管段內(nèi)徑,結(jié)合圖1中各管段所標(biāo)注的閥門(mén)、彎管、三通和變徑數(shù)量,重新計(jì)算各管段的當(dāng)量長(zhǎng)度L。再根據(jù)當(dāng)量長(zhǎng)度L計(jì)算各冷風(fēng)機(jī)支管到機(jī)組的全長(zhǎng)Σ ΔL,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4。
 

2.2.3 計(jì)算各冷風(fēng)機(jī)回氣支管至機(jī)組的管路總溫度差Σ Δt
由《R22吸氣管負(fù)荷圖》和公式Δt=ΔtS(L/LS)計(jì)算各管段的Δt,將Δt相加后即得到各冷風(fēng) 機(jī)回氣支管至機(jī)組的通路總溫度差Σ Δt。式中:Δt為管段中的飽和溫度差(℃ );ΔtS為圖中采用的飽和溫度差(℃ ),回氣管為1℃;L為根據(jù)管徑計(jì)算出的當(dāng)量長(zhǎng)度(m);LS為從圖中查出的飽和蒸發(fā)溫度差1℃時(shí)的當(dāng)量長(zhǎng)度(m)。 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5。

由表5可以看出,除了11回氣#和12回氣#支管外,其他各回氣支管至機(jī)組的總溫差均小于1℃, 11回氣#支管超出了0.086℃,12回氣# 支管超出了0.065℃,這在實(shí)際運(yùn)行中一般是允許的。如果要將它們的管路總溫差控制在1℃內(nèi),那么將A回氣,B回氣和C回氣等飽和溫度差稍大的管段管徑進(jìn)行適當(dāng)加大即可滿足要求。
2.2.4計(jì)算冷風(fēng)機(jī)回氣立管段的回油能力
對(duì)于氟利昂制冷系統(tǒng),由于制冷劑和潤(rùn)滑油互溶,所以潤(rùn)滑油很容易進(jìn)入冷風(fēng)機(jī)。為了保證系統(tǒng)能夠正常運(yùn)行,冷風(fēng)機(jī)的回氣立管段必須要保證足夠的回油速度,以便將油帶回壓縮機(jī),這就要求一個(gè)最低流速。為了使用方便,通常將最低流速換算成最低流量,由《R22上升吸氣立管最小負(fù)荷圖》查出上升吸氣立管的最小負(fù)荷,只要冷風(fēng)機(jī)在正常使用時(shí)的最小負(fù)荷大于該負(fù)荷,潤(rùn)滑油就能順利地回到壓縮機(jī)中?！禦22上升吸氣立管最小負(fù)荷圖》所標(biāo)注的狀態(tài)是膨脹閥前的液溫為40℃。當(dāng)液溫不在40℃時(shí),可按《最小帶油負(fù)荷調(diào)整系數(shù)》圖進(jìn)行調(diào)整。在該系統(tǒng)中,膨脹閥前的液溫可認(rèn)為是冷凝溫度35℃,查該圖,可得冷凝溫度35℃和蒸發(fā)溫度-10℃時(shí),R22的調(diào)整系數(shù)為1.048,將冷風(fēng)機(jī)在正常使用時(shí)的最小負(fù)荷27.75kW除以1.048,即得膨脹閥前40℃液溫時(shí)的最小帶油負(fù)荷為26.48kW。再查《R22上升吸氣立管最小負(fù)荷圖》,可查得回氣立管的內(nèi)徑只要不大于50.2mm,就能夠正?；赜汀Ｔ摾滹L(fēng)機(jī)的回氣管內(nèi)徑為47mm,能夠滿足回油要求。 當(dāng)部分壓縮機(jī)、部分冷風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí),平均分配給每臺(tái)冷風(fēng)機(jī)的負(fù)荷量較大,不必再進(jìn)行回油能力的計(jì)算。
由以上計(jì)算可以看出,供液管路、回氣管路均有一部分管路總溫差Σ Δt超出規(guī)定的范圍。這是由于并聯(lián)壓縮機(jī)組被放置在冷庫(kù)的端部位置,管路系統(tǒng)較長(zhǎng)造成的。所以,在設(shè)計(jì)類(lèi)似系統(tǒng)時(shí),應(yīng)盡量將機(jī)組放置在沿冷庫(kù)長(zhǎng)度方向的中部位置,不但能夠減小各管段的管徑,而且能夠更容易地將管路總溫度差Σ Δt控制在允許的范圍內(nèi)。
3 結(jié)束語(yǔ)
隨著并聯(lián)壓縮機(jī)組制造水平的不斷提高,其在冷庫(kù)中的應(yīng)用也日益廣泛,尤其是隨著大功率制冷量壓縮機(jī)頭的出現(xiàn),并聯(lián)壓縮機(jī)組已不僅僅應(yīng)用于中小型冷庫(kù),越來(lái)越多的大型冷庫(kù)也紛紛采用其作為主機(jī)。與氨系統(tǒng)相比,并聯(lián)壓縮機(jī)組具有結(jié)構(gòu)緊湊、占地面積小,能夠大幅降低施工強(qiáng)度、縮短施工時(shí)間,可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化操作,即使系統(tǒng)有泄漏,也不會(huì)對(duì)人員和貨物造成威脅等優(yōu)點(diǎn)。但并聯(lián)壓縮機(jī)組的供液管路和回氣管路較長(zhǎng),分支管路較多,引起的壓降較大,對(duì)制冷效果的影響不容忽視。所以,在設(shè)計(jì)時(shí)不能按照以往的經(jīng)驗(yàn)估算,必須要對(duì)其管徑進(jìn)行細(xì)致的計(jì)算,將管路內(nèi)的壓力損失控制在允許的范圍之內(nèi),在保證運(yùn)行效率的基礎(chǔ)上降低成本,獲得一定的經(jīng)濟(jì)效益。